曹忠耀¹，張守玉¹，吳順延²，王才威¹，黃小河¹，宋曉冰¹，呂俊復(fù)³

(1.上海理工大學(xué)能源與動(dòng)力工程學(xué)院，上海市楊浦區(qū)200093；2.中國(guó)電力工程有限公司，北京市海淀區(qū)100048；3.清華大學(xué)熱能工程系，北京市海淀區(qū)100084)

　　摘要：棉桿(CS)和木屑(WS)經(jīng)水熱預(yù)處理(HT)和低溫?zé)峤忸A(yù)處理(DT)后在同一條件下壓制成生物質(zhì)成型燃料，分析生物質(zhì)成型燃料的物理性質(zhì)(表觀密度、抗壓強(qiáng)度)和燃燒特性(熱值、著火溫度、燃盡溫度和綜合燃燒特性指數(shù))，考察HT和DT對(duì)不同種類生物質(zhì)成型燃料理化特性的影響規(guī)律。結(jié)果表明：與未預(yù)處理的棉桿與木屑成型燃料相比，低溫?zé)峤忸A(yù)處理后的兩種生物質(zhì)成型燃料的表觀密度和抗壓強(qiáng)度分別降低了0.03%~16.7%、23.2%~61.0%，200℃與230℃水熱處理后的兩種生物質(zhì)成型燃料的表觀密度和抗壓強(qiáng)度則分別增加了9.5%~27.3%、114.0%~241.3%，而且，水熱處理后的生物質(zhì)成型燃料的熱值增加了5.1%~59.0%。與未預(yù)處理生物質(zhì)成型燃料相比，低溫?zé)峤夂蟮膬煞N生物質(zhì)成型燃料的燃燒特性基本不變，而200℃與230℃水熱處理后的兩種生物質(zhì)成型燃料的最大燃燒速率顯著增大。230℃水熱處理后的生物質(zhì)成型燃料熱值為20.23~21.33MJ/kg，最大燃燒速率為9.06~9.49%·min^-1，綜合燃燒特性指數(shù)為4.94~5.56min²℃³，表觀密度和抗壓強(qiáng)度分別為1152.5~1154.3kg/m³和3.4~3.5MPa，具有高熱值及優(yōu)燃燒性能，且物理性能佳，適合作為生活、工業(yè)鍋爐燃料使用。

　　0引言

　　生物質(zhì)原料分布分散、熱值低、成分復(fù)雜,使得生物質(zhì)資源的開發(fā)利用困難且經(jīng)濟(jì)性差[1]。制備生物質(zhì)成型燃料是生物質(zhì)能源利用的一種主要方式，可將質(zhì)地疏松的生物質(zhì)原料轉(zhuǎn)化為結(jié)構(gòu)致密、品質(zhì)優(yōu)良的燃料[2]。然而，由于生物質(zhì)中的木質(zhì)素等高分子聚合物的物理和化學(xué)抗降解屏障特性，在制備成型燃料時(shí)細(xì)胞壁組分不會(huì)被充分利用，導(dǎo)致生物質(zhì)成型燃料的機(jī)械強(qiáng)度和能量密度偏低，嚴(yán)重阻礙生物質(zhì)成型燃料品質(zhì)的進(jìn)一步提升[3]。

　　因此，使用適當(dāng)?shù)念A(yù)處理工藝是實(shí)現(xiàn)生物質(zhì)能源高效利用的必要手段。其中，水熱預(yù)處理(HT)和低溫?zé)峤忸A(yù)處理(DT)具有處理溫度低、不需要催化劑、不需要特殊反應(yīng)器以及預(yù)處理前對(duì)生物質(zhì)顆粒尺寸要求低等優(yōu)點(diǎn)[4]，被廣泛應(yīng)用于生物質(zhì)成型燃料的預(yù)處理工藝中。

　　國(guó)內(nèi)外學(xué)者對(duì)生物質(zhì)HT和DT過程進(jìn)行了相關(guān)理論和實(shí)驗(yàn)研究，結(jié)果表明：DT預(yù)處理后制得的生物質(zhì)成型燃料含水率低、可研磨性與疏水性好、適宜長(zhǎng)距離運(yùn)輸及長(zhǎng)時(shí)間儲(chǔ)存[5-7]。Shang等[8]發(fā)現(xiàn)赤松在經(jīng)過230~270℃低溫?zé)峤忸A(yù)處理后，熱值由18.37MJ/kg升高至24.34MJ/kg，但是赤松成型燃料的機(jī)械強(qiáng)度卻迅速降低。Faizal等[9]實(shí)驗(yàn)得出棕櫚殼經(jīng)250~300℃低溫?zé)峤忸A(yù)處理后能順利壓縮成型，而油棕果果皮只能在250℃熱解處理后成型成功，由此認(rèn)為預(yù)處理溫度是影響生物質(zhì)成型性能最主要的因素。水熱預(yù)處理后，生物質(zhì)成型燃料的能量密度、強(qiáng)度和燃燒特性均得到顯著改善[10-12]。Lynam等[13]在200~260℃下制備了火炬松水熱炭，發(fā)現(xiàn)隨著水熱溫度的增加，水熱炭的熱值增加了30%，但其質(zhì)量產(chǎn)率輕微降低。Yang等[14]發(fā)現(xiàn)水熱炭的熱值受生物質(zhì)組成的影響最大，當(dāng)木質(zhì)素占比由71.2%增加到81.4%時(shí)，水熱炭的熱值由22.0MJ/kg增至27.7MJ/kg。

　　上述研究表明，DT和HT兩種預(yù)處理方式均能提高生物質(zhì)成型燃料的部分性能，并且預(yù)處理溫度和生物質(zhì)種類對(duì)生物質(zhì)成型燃料的性能具有重要的影響。然而，上述研究?jī)H針對(duì)單一預(yù)處理工藝，或以單一生物質(zhì)原料為研究目標(biāo)，而HT和DT處理過程對(duì)不同種類生物質(zhì)成型燃料理化性能影響的對(duì)比研究罕有報(bào)道。

　　本文選用棉桿和木屑為原料，分別利用高壓反應(yīng)釜和固定床反應(yīng)器對(duì)之進(jìn)行水熱預(yù)處理和低溫?zé)峤忸A(yù)處理，并將處理后的生物質(zhì)在同一條件下壓制成型，通過對(duì)比分析生物質(zhì)成型燃料的固相產(chǎn)物產(chǎn)率、表觀密度、抗壓強(qiáng)度、熱值、著火溫度、燃盡溫度和綜合燃燒特性指數(shù)等探索HT和DT對(duì)不同種類生物質(zhì)成型燃料物理性能和燃燒特性的影響規(guī)律，并獲取最佳預(yù)處理工藝條件。

　　1實(shí)驗(yàn)材料及方法

　　1.1實(shí)驗(yàn)原料制備

　　本文選用棉桿(CS)、木屑(WS)作為實(shí)驗(yàn)原料，其工業(yè)分析和元素分析結(jié)果見表1，灰分分析見表2。所有原料經(jīng)自然干燥后進(jìn)行破碎、研磨，并使用標(biāo)準(zhǔn)篩篩分至20~25目(0.71~0.84mm)。

　　1.2實(shí)驗(yàn)裝置及步驟

　　1.2.1水熱預(yù)處理實(shí)驗(yàn)

　　使用上海恬恒儀器有限公司生產(chǎn)的FCF-1L高壓反應(yīng)釜對(duì)原料進(jìn)行水熱預(yù)處理實(shí)驗(yàn)。將100mL超純水及20g原料加入高壓反應(yīng)釜內(nèi)攪拌均勻，通入氮?dú)?純度99.99%、流量200mL/min)20min以排出釜內(nèi)空氣。以5/min℃的升溫速率加熱至目標(biāo)溫度(200、230、260)℃，恒溫30min后自然冷卻至室溫。經(jīng)固液分離、自然干燥后制得水熱樣品，標(biāo)記為水熱棉桿(CS-HT)、水熱木屑(WS-HT)。

　　1.2.2低溫?zé)峤忸A(yù)處理實(shí)驗(yàn)

　　使用上海貴爾機(jī)械設(shè)備有限公司生產(chǎn)的GR.AF12/16型固定床反應(yīng)器對(duì)原料進(jìn)行低溫?zé)峤忸A(yù)處理實(shí)驗(yàn)。將生物質(zhì)原料平鋪于剛玉瓷舟底部，置于固定床反應(yīng)器內(nèi)，關(guān)閉爐門，抽真空后，通入氮?dú)?純度99.99%、流量200mL/min)以保證爐膛內(nèi)形成惰性氣氛。啟動(dòng)實(shí)驗(yàn)，以5/min℃的升溫速率升至目標(biāo)溫度(200、230、260)℃，恒溫30min后冷卻至室溫，制得熱解樣品，標(biāo)記為熱解棉桿(CS-DT)、熱解木屑(WS-DT)。

　　1.2.3熱壓成型實(shí)驗(yàn)

　　使用天津金孚倫科技有限公司生產(chǎn)的YP-30T成型機(jī)進(jìn)行熱壓成型實(shí)驗(yàn)。將3.5g樣品投入模具空腔內(nèi)，將模具升溫至75℃后保持恒溫。旋動(dòng)預(yù)緊裝置對(duì)原料施加一定的預(yù)緊力，上下?lián)u動(dòng)壓把，操控底部的液壓千斤頂不斷上升而對(duì)原料進(jìn)行壓縮，加壓至80MPa并保持3min后脫模，制得直徑16mm、長(zhǎng)度18mm的圓柱體成型燃料，標(biāo)記為原料成型棉桿(CS-Raw-B)、熱解成型棉桿(CS-DT-B)、水熱成型棉桿(CS-HT-B)、原料成型木屑(WS-Raw-B)、熱解成型木屑(WS-DT-B)、水熱成型木屑(WS-HT-B)。

　　1.3分析方法

　　1.3.1抗壓強(qiáng)度及表觀密度分析

　　使用德國(guó)Zwick/Roell公司生產(chǎn)的Z2.5-TH電子萬能材料試驗(yàn)機(jī)對(duì)成型燃料進(jìn)行抗壓強(qiáng)度測(cè)試。使用電子天平、游標(biāo)卡尺測(cè)量成型生物質(zhì)的質(zhì)量、直徑和長(zhǎng)度，以計(jì)算其表觀密度。抗壓強(qiáng)度σ和表觀密度ρ分別按式(1)、(2)計(jì)算：

　　1.3.2熱值和工業(yè)分析

　　使用長(zhǎng)沙開元儀器有限公司生產(chǎn)的5E-AC/PL快速氧彈量熱儀測(cè)量生物質(zhì)成型燃料的熱值。按照GB/T28731—2012標(biāo)準(zhǔn)對(duì)生物質(zhì)樣品進(jìn)行工業(yè)分析實(shí)驗(yàn)。

　　1.3.3熱重分析

　　使用美國(guó)TA公司生產(chǎn)的Q500熱重分析儀進(jìn)行成型燃料的燃燒特性分析實(shí)驗(yàn)。將5mg樣品置于熱重分析儀托盤上的剛玉坩堝中，以干燥的空氣(60mL/min)作為載氣，從室溫升至150℃后停留30分鐘以去除水分。然后以150℃作為TG/DTG曲線起始點(diǎn)開始記錄，以5/min℃的升溫速率升至600℃。

　　2結(jié)果與分析

　　2.1預(yù)處理工藝對(duì)固相產(chǎn)物產(chǎn)率的影響

　　由于存在不同的反應(yīng)過程及反應(yīng)機(jī)理，低溫?zé)峤忸A(yù)處理與水熱預(yù)處理所得生物質(zhì)的固相產(chǎn)物產(chǎn)率有所不同。如圖1所示，在相同預(yù)處理溫度下，CS/WS-HT固相產(chǎn)物產(chǎn)率明顯低于CS/WS-DT，且隨著預(yù)處理溫度的增加，CS/WS-HT的固相產(chǎn)物產(chǎn)率顯著降低。在水熱預(yù)處理過程中，亞臨界水的存在促使生物質(zhì)中的大分子物質(zhì)發(fā)生水解，單糖之間的醚鍵、酯鍵接連斷裂，并隨著水熱溫度的增加，更多的固相組分被分解成液相及氣相產(chǎn)物[15]。此外，水解反應(yīng)是生物質(zhì)水熱預(yù)處理的初始反應(yīng)，水解的活化能比低溫?zé)峤饣罨艿蚚16]。因此，在水熱條件下，生物質(zhì)更易于降解，固相產(chǎn)物產(chǎn)率顯著降低。然而，溫度在260℃以下時(shí)的熱解預(yù)處理對(duì)生物質(zhì)固相組分的分解作用輕微，失重原因主要是水提取物、半纖維素及木質(zhì)素小分子側(cè)鏈的部分脫離與降解[17]，因此，生物質(zhì)經(jīng)低溫?zé)峤馓幚砗笕跃哂休^高的固相產(chǎn)物產(chǎn)率。

　　對(duì)比不同種類的生物質(zhì)，由于生物質(zhì)固相組分在260℃以下的低溫?zé)峤庾饔孟乱廊荒鼙３州^高的完整性[17]，雖然生物質(zhì)種類不同，但是都表現(xiàn)出高固相產(chǎn)率，故WS-DT與CS-DT的固相產(chǎn)物產(chǎn)率基本相同。而WS-HT的固相產(chǎn)物產(chǎn)率高于CS-HT。半纖維素?zé)岱€(wěn)定性差，水熱溫度達(dá)到200℃時(shí)，半纖維素中的β-(1-4)糖苷鍵先斷裂，形成低聚糖和單糖，經(jīng)過進(jìn)一步降解后形成5-羥甲基糠醛等糠醛[16]，水熱溫度達(dá)260℃時(shí)半纖維素已完全分解為氣相及液相物質(zhì)[15]。而木質(zhì)素的空間結(jié)構(gòu)最為穩(wěn)定，在水熱反應(yīng)中最不易發(fā)生分解反應(yīng)，260℃及以下的水熱過程會(huì)對(duì)木質(zhì)素的結(jié)構(gòu)產(chǎn)生輕微的影響，產(chǎn)生少量的低聚物、油和氣[18]。因此，若生物質(zhì)中木質(zhì)素含量較高，則在水熱預(yù)處理過程中質(zhì)量損失少，水熱預(yù)處理后所得固相產(chǎn)物產(chǎn)率更高[19]。WS中木質(zhì)素含量高于CS，故WS-HT的固相產(chǎn)物產(chǎn)率比CS-HT高。

　　2.2預(yù)處理工藝對(duì)生物質(zhì)組分的影響

　　表3為不同工藝預(yù)處理后的棉桿及木屑樣品的工業(yè)分析結(jié)果。由表3可見，經(jīng)低溫?zé)峤馓幚砗髽悠稢S/WS-DT的水分含量有所降低，而揮發(fā)分產(chǎn)率與固定碳產(chǎn)率均無明顯變化。可見，溫度在260℃以下時(shí)的熱解預(yù)處理對(duì)生物質(zhì)組分的影響較小。

　　與低溫?zé)峤忸A(yù)處理相比，水熱預(yù)處理對(duì)生物質(zhì)組分的影響顯著。水熱過程以水作為反應(yīng)媒介，且整個(gè)過程都處于密閉反應(yīng)容器中，故CS/WS-HT的水分含量比原料含水量略有降低，但高于低溫?zé)峤馍镔|(zhì)含水量。水熱預(yù)處理過程中，隨著水熱溫度的增加，更多的揮發(fā)分析出，致使CS/WS-HT的揮發(fā)分產(chǎn)率顯著降低。另一方面，由于在水熱預(yù)處理過程中，生物質(zhì)部分水溶性無機(jī)鹽溶于水溶液中，且水熱過程中，水溶液呈現(xiàn)酸性，能夠溶解樣品中的部分酸溶性無機(jī)鹽[13,20]，故水熱處理可脫除生物質(zhì)燃料中部分礦物質(zhì)，使得CS/WS-HT的灰分產(chǎn)率比CS/WS-Raw低。水熱過程降低了原料中揮發(fā)分以及灰分的產(chǎn)率，故CS/WS-HT的固定碳產(chǎn)率顯著增加。其中，CS-HT200/230/260的固定碳產(chǎn)率比原料分別增加了10.7%、75.6%、180.2%，WS-HT200/230/260的固定碳產(chǎn)率比原料分別增加了48.6%、109.3%、271.0%。

　　2.3預(yù)處理工藝對(duì)生物質(zhì)成型燃料物理性能的影響

　　如圖2、圖3所示，低溫?zé)峤忸A(yù)處理導(dǎo)致成型生物質(zhì)的表觀密度有所降低。CS-Raw-B的表觀密度為919kg/m³，與CS-Raw-B相比，CS-DT200/230/260-B的表觀密度降低了0.03%~3.9%；WS-Raw-B的表觀密度為1054kg/m³，與WS-Raw-B相比，WS-DT200/230/260-B的表觀密度降低了7.0%~16.7%。而HT能顯著提高生物質(zhì)成型燃料的表觀密度。CS-HT200/230/260-B的表觀密度比CS-Raw-B增加了16.9%~27.3%；WS-HT200-B和WS-HT230-B的表觀密度比WS-Raw-B分別增加了10.0%、9.5%。但是，WS-HT260-B的表觀密度比WS-Raw-B有所降低。

　　同樣，如圖2、圖3所示，DT預(yù)處理過程導(dǎo)致成型生物質(zhì)的抗壓強(qiáng)度降低。CS-DT200/230/260-B的抗壓強(qiáng)度相比于CS-Raw-B降低了23.2%~61.0%，WS-DT200/230/260-B的抗壓強(qiáng)度相比于WS-Raw-B降低了37.7%~58.7%。經(jīng)200℃、230℃水熱預(yù)處理后，成型生物質(zhì)的抗壓強(qiáng)度得到顯著的提高。CS-HT200-B、CS-HT230-B的抗壓強(qiáng)度相比于CS-Raw-B分別提高了241.3%、131.5%，WS-HT200-B、WS-HT230-B的抗壓強(qiáng)度相比于WS-Raw-B分別提高了114.4%、127.1%。然而，當(dāng)水熱溫度升至260℃時(shí)，生物質(zhì)中的天然粘結(jié)劑——木質(zhì)素的結(jié)構(gòu)被破壞，顆粒間的粘結(jié)性能降低[21]，導(dǎo)致CS/WS-HT260-B的抗壓強(qiáng)度降低。綜上所述，CS/WS-HT230-B的表觀密度和抗壓強(qiáng)度分別為1152.5~1154.3kg/m³和3.4~3.5MPa，物理性能最佳。

　　與CS/WS-DT-B和CS/WS-Raw-B相比，由于顆粒之間粘結(jié)性能的提高，CS/WS-HT-B物理性能顯著提升。水熱預(yù)處理對(duì)成型生物質(zhì)黏結(jié)性能的影響主要有以下幾點(diǎn)：1）水熱預(yù)處理后的生物質(zhì)表面更加平整規(guī)則，提高了顆粒之間固態(tài)橋鍵的穩(wěn)固性[17]；2）水熱預(yù)處理能促使更多羥基、羧基、羰基等含氧極性官能團(tuán)的產(chǎn)生，提高了分子間H鍵及范德華力等靜電吸引力[22]；3）在一定水熱溫度下，木質(zhì)素由固態(tài)轉(zhuǎn)變?yōu)椴ＡB(tài)，從而在顆粒內(nèi)部形成局部熔融和機(jī)械互鎖，起到促進(jìn)成型、改善成型的效果[21]；4）水熱預(yù)處理過程中，產(chǎn)生大量生物油等極性有機(jī)化合物并附著在顆粒表面，其在成型過程中扮演液態(tài)橋鍵的作用，加強(qiáng)了相鄰顆粒之間的黏結(jié)[23]。

　　2.4預(yù)處理工藝對(duì)生物質(zhì)成型燃料燃燒性能的影響

　　圖4為成型生物質(zhì)燃燒過程的微分熱重(DTG)分析曲線。如圖4所示，在150℃水分析出之后，成型生物質(zhì)的燃燒過程可分為2個(gè)階段：1）150~350℃為揮發(fā)分析出階段，該階段為成型生物質(zhì)燃燒失重的主要階段，在解聚反應(yīng)作用下，成型生物質(zhì)內(nèi)木質(zhì)素、纖維素、半纖維素等有機(jī)組分裂解，析出大量可燃性氣體化合物(如CO、CH₄等)；2）350~500℃為燃燒階段，該階段的失重速率低于揮發(fā)分析出階段。與CS/WS-DT-B和CS/WS-Raw-B相比，CS/WS-HT-B的DTG曲線均向高溫區(qū)遷移，成型生物質(zhì)燃燒過程延遲。同時(shí)，CS/WS-HT200/230-B的揮發(fā)分析出峰和燃燒峰均向高溫區(qū)移動(dòng)，且CS/WS-HT200-B揮發(fā)分峰值增加。但是，經(jīng)過260℃水熱處理后的成型燃料的揮發(fā)分峰值降低，表明此樣品的揮發(fā)分產(chǎn)率降低。

　　熱值是評(píng)價(jià)生物質(zhì)成型燃料化學(xué)性能的重要依據(jù)。如表4所示，與原料相比，DT成型生物質(zhì)的熱值基本保持不變，而HT成型生物質(zhì)的熱值隨著水熱溫度的增加而顯著增加，CS/WS200/230/260-HT-B的熱值比CS/WS-Raw-B增加了5.1%~59.0%。成型生物質(zhì)的熱值與固定碳、揮發(fā)分及木質(zhì)素含量存在高度線性相關(guān)關(guān)系，且隨著固定碳和木質(zhì)素含量的增加而增加[24]。如2.2節(jié)所述，經(jīng)水熱預(yù)處理后的成型生物質(zhì)的固定碳產(chǎn)率顯著增加，因此，隨著水熱溫度的增加，成型生物質(zhì)的熱值也顯著增加。對(duì)比CS和WS兩種生物質(zhì)原料，由于WS中的木質(zhì)素含量高，故無論采用何種預(yù)處理方式，木屑成型生物質(zhì)的熱值都高于棉桿成型生物質(zhì)。

　　樣品的燃燒特性可通過著火溫度、燃盡溫度和綜合燃燒特性指數(shù)S表征。綜合燃燒特性指數(shù)S可按式(3)計(jì)算[25]。

　　從表4可見，低溫?zé)峤馓幚砗蟪尚蜕镔|(zhì)的各個(gè)燃燒特性參數(shù)基本不變。由于半纖維素與纖維素的著火溫度與燃盡溫度低，而水熱處理使半纖維素及纖維素發(fā)生分解，故水熱處理后成型生物質(zhì)的著火溫度與燃盡溫度均增加。水熱溫度增至200℃及230℃時(shí)，樣品的最大燃燒速率增加。但是，當(dāng)水熱溫度增至260℃時(shí)，樣品的最大燃燒速率降低，導(dǎo)致其綜合燃燒特性指數(shù)S降低。對(duì)比CS成型生物質(zhì)和WS成型生物質(zhì)，CS成型生物質(zhì)的S值高于WS成型生物質(zhì)。研究表明，堿/堿土金屬的存在能對(duì)半焦的燃燒起催化的作用[26]，CS與WS灰分產(chǎn)率相近(見表3)，但CS中的Ca、Mg、K、Na等堿/堿土金屬含量均高于WS，故CS成型生物質(zhì)的燃燒性能優(yōu)于WS成型生物質(zhì)。

　　綜上所述，CS/WS-HT230-B熱值為20.23~21.33MJ/kg，最大燃燒速率為9.06~9.49%·min^-1，綜合燃燒特性指數(shù)為4.94~5.56min²℃³，具有出色的燃燒性能。

　　3結(jié)論

　　1）經(jīng)水熱預(yù)處理后，生物質(zhì)的固相產(chǎn)物產(chǎn)率顯著降低，而生物質(zhì)經(jīng)低溫?zé)峤馓幚砗笕跃哂休^高的固相產(chǎn)物產(chǎn)率。

　　2）熱解預(yù)處理對(duì)生物質(zhì)組分的影響較小，而水熱后生物質(zhì)的揮發(fā)分以及灰分產(chǎn)率降低，固定碳產(chǎn)率顯著增加。

　　3）與未預(yù)處理的成型燃料相比，低溫?zé)峤忸A(yù)處理后的棉桿與木屑成型燃料的表觀密度和抗壓強(qiáng)度分別降低了0.03%~16.7%、23.2%~61.0%，200℃與230℃水熱處理后的兩種生物質(zhì)成型燃料的表觀密度和抗壓強(qiáng)度則分別增加了9.5%~27.3%、114.0%~241.3%。

　　4）低溫?zé)峤馓幚砗竺迼U與木屑成型燃料的熱值基本保持不變，而水熱處理后的兩種生物質(zhì)成型燃料的熱值比未預(yù)處理的生物質(zhì)成型燃料的熱值增加了5.1%~59.0%。

　　5）與未預(yù)處理生物質(zhì)成型燃料相比，低溫?zé)峤夂蟮拿迼U與木屑成型燃料的燃燒特性基本不變，而200℃與230℃水熱處理后的兩種生物質(zhì)成型燃料的最大燃燒速率顯著增大。

　　6）230℃水熱處理后的生物質(zhì)成型燃料熱值為20.23~21.33MJ/kg，最大燃燒速率為9.06%~9.49%·min^-1，綜合燃燒特性指數(shù)為4.94~5.56min²℃³，表觀密度和抗壓強(qiáng)度分別為1152.5~1154.3kg/m³和3.4~3.5MPa，具有高熱值及優(yōu)燃燒性能，且物理性能好，適合作為生活、工業(yè)鍋爐燃料使用。